连续刚构桥尺寸拟定：

1）边、主跨跨径比 

边、主跨跨径比在0.54～ 0.56之间, 或再稍大一些时, 有可能在边跨悬臂端以导梁支承于边墩上, 合拢边跨, 而取消落地支架。今后连续刚构边、主跨跨径比, 更可能趋向于这个范围。 

2）箱梁的截面形式 

主梁底部线性先多采用1.5～1.8，从而缓和底板应力紧张的情况。跨径在大于80m时，从经济方面看，应多采用箱型截面且考虑变截面形式。在箱型截面中，较多采用抗弯和抗扭的单箱单室。箱型截面悬臂长度一般不大于5m，当超过3m时，应设置横向预应力筋。 

3）梁高 

连续刚构桥箱梁根部的高跨比为1/15.7～ 1/20.6, 其中大部分为1/18 左右, 近年来已有一些桥达到甚至低于1/20。主跨中部箱梁的高跨比为1/46.2～ 1/85.1, 其中大部分为1/54～ 1/60, 并有下降的.趋势。中国最小为南澳跨海大桥的1/73.7。梁高跨比的下降, 是上部构造趋于轻型化的表现。在设计过程中, 体会到梁底按一般常用的2 次抛物线时, 往往在L /4～ L/8 截面底板混凝土应力紧张,因而现在已有先例采用幂次为1.5～ 1.8 的抛物线, 已开始推广采用。 

4）板厚 

对于顶板的厚度，部分已有40cm减小到30cm，但进一步减小的可能性不大。对于底板，底板的最小厚度多数为30cm，梁根部最大处则可达100cm以上，但随着设计经验的丰富，以及采用高强混凝土，有减薄的趋势。对于腹板，腹板的最小厚度一般为40cm , 个别的更小为35 cm , 有的采用50 cm 或更大些, 最大厚度为55～ 80 cm , 其中虎门大桥辅航道桥采用40～ 60 cm , 比门道大桥65～ 75 cm 要小不少。随着技术的发展，箱梁尺寸减小，上部结构轻型化，这是连续刚构桥发展的有一个趋势。但随着腹板的减薄，应特别重视对其预应力的控制，以免出现腹板斜裂缝。

连续刚构桥在设计中应采取如下对策：

(1)适当延长箱梁节段施工周期以减小混凝土后期徐变。规定所有预应力施工都应该在箱梁混凝土养护龄期不小于5d进行，每个节段的完整施工周期为10d。

(2)增大跨中预拱度的设置。影响梁的挠度因素较多，且有不确定性及长期性，因此收缩、徐变完成按10a考虑。

(3)正确布置预应力束。尤其是弯起束以确保有效的预应力。布置了下弯束后可有效减小截面的主拉应力，提高箱梁斜截面的抗剪承载力。

(4)中跨跨中设置了 l道厚0．6m的横隔板 ，能有效抵抗底板纵向预应力束产生的径向力，避免跨中底板产生纵向裂缝。

因此如何修正这些构件的尺寸，使结构既具有足够的承载能力，又能节省材料用量，较复杂的结构经修改后的设计是否最优，是目前桥梁设计者面临的难点。

大跨径连续刚构桥主梁的高跨比是此类桥梁设计的重要设计参数，箱梁高度的选取直接关系到整桥的工程量、外形美观以及施工难易程度和预应力钢束布置等。中国所建预应力混凝土连续刚构桥箱梁根部高跨比 H/L 的值分布于 0. 05 ～ 0. 0636 之间，且主要集中于 0. 055 附近，欧美国家该类桥梁的分布区间范围要比中国大，分布置于 0. 036 ～ 0. 064 之间，主要分布于 0. 05 ～ 0. 06 之间。中国所建预应力混凝土连续刚构桥箱梁跨中高跨比 H0 /L 的值分布于 0. 0136 ～ 0. 025 之间，主要集中分布于 0. 015 ～ 0. 018 之间;欧美国家该类桥梁大体分布于 0. 011 ～ 0. 036 之间，主要集中分布于 0. 015 ～ 0. 025 之间。本文将以大跨径连续刚构桥主梁的受力分析为基础，对该类桥梁高跨比进行优化设计。